若芯筒與*終縮口管端內徑的間隙達到使管端在大變形縮口時發生周向皺曲時，則考慮在芯筒上再加上一層彈性體(采用抗剪切強度較好的聚氨酯)，使得芯筒的外徑正好與*終縮口后管端內徑一致，即D=D0-2t，這樣，即可避免管端焊縫加強高在縮口模2與芯筒之間的咬入現象，又可避免縮口時管端周向皺曲的發生。

　　組合體8采用鑄造加工，其芯筒的內徑、外徑以及與拉桿7配合的部分采用機械加工，左端用法蘭部分與套缸10的端部聯結，其園盤部分與左端法蘭部分之間采用筋板加強，這樣可通過組合體8這種特殊結構將套缸10的軸向力傳遞給橫梁13，然后橫梁13帶動嵌入其內的縮口模2將縮口力作用于管端1，橫梁內孔是用來 固定縮口模的，其尺寸可按*大管徑尺寸來定(*大管徑為φ1420mm，內孔尺寸定為φ1600mm)管徑變化時，縮口模內、外徑尺寸相應變化，考慮縮口模采用成本較高的硬質合金制造。因此縮口模2內外徑之差不能太大。所以，在管徑調整時，縮口模2在橫梁13中內孔的固定采用一內徑變化而外徑為橫梁由孔直徑的調整環(圖中未畫出)這樣可以調整縮口、擴口部位的尺寸。

　　縮口模2的軸向固定是通過組合體8的園盤部分以及設備端面處園盤15(帶筋)來實現的，為了避免帶筋園盤15與縮口模2接觸處的集中載荷(管端1退出縮口模2時由于管壁與縮口模壁之間的摩擦作用而產生的軸向力)作用而引起集中載荷處的變形，因此在設計中，采用了筋板結構(徑向對稱布置)以減緩載荷體中處的變形，從而起到對縮口模2的較好固定作用。

　　芯筒(組合體8)端部開有徑向滑槽，在擴口時剛性分塊模6可在拉桿7斜面作用下徑向向內或向外運動，芯筒還可作為拉桿7的導向部分以及縮口時防周向皺曲措施。

　　拉桿12除承受縮口時的軸向縮口力作用以外，還可作為與縮口模2相連的橫梁13的軸向導向，在縮口時、管端中心與縮口模2的中心自然重合。在拉桿12與管中間對應部位(圖中未畫出)拉桿12采用分段聯結結構，可根據管長進行拆裝組合。

　　本方法之一的原理圖，其犬概過程為：管端1進入縮口模2的第一段直壁部分3，拉桿7向左作用時，剛性分塊模6對管端1進行擴口，拉桿7及套缸10右移，管端1隨之進入縮口模2的錐形部分4及直壁部分5，縮口模2退出管端1時，即完成矯正。

　　部件8在縮口時可作為芯筒，在其上固定一層彈性體，不僅可避 免縮口時周向皺曲現象的發生，還可避免焊縫加強筋處在縮口時在芯筒8與縮口模直壁部分5的咬入現象。

　　及設備可對冷拔無縫管的焊縫桃形嘴”進行局部矯正。冷拔無縫管在三輥彎曲成型時，在合縫處有可能出現直邊，焊接后熱變形以及彈復結果使焊縫局部區出現翹曲變形(即所謂的“桃形嘴”現象)(圖2a所示)，軸向縮口時，首先是焊縫加強肋與模壁接觸，從而使焊縫徑向向內移動(圖2b)，管端退出縮口模之后，“桃形嘴”有一向外的反彈量，*終結果使焊縫局部區被矯正過來(圖2c)，其矯正原理相當于桿件彎曲矯正。